Федеральное агентство по образованию
Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования
Воронежский государственный архитектурно-строительный университет
А.Т. КУРНОСОВ, Д.Н. КИТАЕВ, А.С. БАБИЧ
КОНСТРУКЦИИ И ХАРАКТЕРИСТИКИ
ТЕПЛОГЕНЕРАТОРОВ И ИХ ТОПОЧНЫХ УСТРОЙСТВ
Учебно-справочное пособие
Рекомендовано редакционно-издательским советом Воронежского государственного архитектурно-строительного университета в качестве учебно-справочного пособия для студентов, обучающихся по специальности 270109 «Теплогазоснабжение и вентиляция»
Воронеж 2007
УДК 621.1 ББК 31.361 К 934
Курносов А.Т. Конструкции и характеристики теплогенераторов и их топочных устройств [Текст]: учеб.-справочн. пособие для студ. спец.
К 934 270109/ А.Т. Курносов, Д.Н. Китаев, А.С. Бабич /. Воронеж. гос. арх.– строит. ун-т. - Воронеж, 2007. –50 с.
Дано описание различных типов теплогенераторов, применяемых в отечественной энергетике.
Приведены данные для выбора, размещения и теплового расчета теплогенераторов и их топочных устройств, необходимые при выполнении курсовых и дипломных проектов по теплогенерирующим установкам.
Пособие предназначено для студентов 3-го и 5-го курсов всех форм обучения специальности 270109 «Теплогазоснабжение и вентиляция».
Ил. 12. Табл. 13. Библиогр.: 5 назв.
Рецензенты: кафедра теоретической и промышленной теплоэнергетики Воронежского государственного технического университета; С.А. Никель, канд. техн. наук, доцент кафедры «Промышленная
энергетика» Воронежской государственной технологической академии
Курносов А.Т., Китаев Д.Н., Бабич А.С., 2007
ВГАСУ, 2007
ВВЕДЕНИЕ
Программа курса «Теплогенерирующие установки» предусматривает расширение материала ранее существовавшего курса «Котельные установки» за счет добавления ряда разделов, в том числе посвященных конструкциям и характеристикам новейших теплогенераторов. Вместе с тем в настоящее время отсутствуют учебники, обобщающие технические, справочные и исследовательские материалы по новейшим и перспективным теплогенераторам. Чтобы помочь студентам в усвоении дисциплины «Теплогенерирующие установки», и было разработано данное учебно-справочное пособие, представляющее собой обобщение имеющихся в периодической печати разрозненных материалов по указанной теме. Кроме того, данное учебно-справочное пособие поможет студентам при выполнении курсовой работы и курсового проекта по данной дисциплине, а также при дипломном проектировании.
Выпускаемые длительное время парогенераторы серии ДКВР наряду с высокими технико-экономическими показателями имели и существенные недостатки. Основными из них являлись высокая металлоемкость парогенераторов, тяжелая обмуровка, недостаточно полная транспортабельность и значительная длительность монтажа на площадке заказчика.
Поэтому для резкого увеличения степени заводской готовности и существенного снижения металлоемкости были разработаны новые серии котлоагрегатов типа КЕ и ДЕ. В них приняты одинаковые диаметры и толщины стенок труб, коллекторов, барабанов, радиусы гибов и фасоны труб. Поставка осуществляется в собранном виде с обмуровкой и обшивкой, что резко сократило трудозатраты и стоимость монтажных работ на площадке заказчика.
В данном учебно-справочном пособии приведены характеристики и конструкции паровых теплогенераторов типа КЕ, ДЕ и водогрейных КВ-ГМ, ПТВМ и их топочных устройств.
ПАРОВЫЕ КОТЛЫ ТИПА КЕ
Паровые котлы производительностью от 2,5 до 10 т/ч со слоевыми механическими топками предназначены для выработки насыщенного или перегретого пара, идущего на технологические нужды промышленных предприятий, в системы отопления, вентиляции и горячего водоснабжения.
Основными элементами котлов типа КЕ являются: верхний и нижний барабаны с внутренним диаметром 1000 мм, левый и правый боковые экраны и конвективный пучок, выполненный из труб 51 2,5 мм.
Топочная камера образована боковыми экранами, фронтовой и задней стенками, выполненными из огнеупорного кирпича.
Ширина топочной камеры котлов КЕ-2,5-14С, КЕ-4-14С, КЕ-6,5-14С по осям экранных труб составляет 2270 мм, а котла КЕ-10-14С - 2874 мм.
Глубина топочной камеры котлов - в пределах 1690 – 2105 мм. С правой стороны задней стенки топочной камеры имеется окно, через которое продукты сгорания поступают в камеру догорания и далее в конвективный пучок. Пол камеры догорания наклонен таким образом, чтобы основная масса падающих в камеру кусков топлива скатывалась на решетку.
Трубы конвективного пучка, развальцованные в верхнем и нижнем барабанах, установлены с шагом вдоль барабана 90 мм и поперечным шагом 110 мм (за исключением среднего шага, равного 120 мм, и боковых пазух, ширина которых 195-387 мм). Разворот газов в пучке осуществляется в горизонтальной плоскости при помощи шамотной и чугунной перегородок. Особенностью конструкции котлов типа KE является наличие плотных боковых экранов и в области топочной камеры и ограждающих стен в конвективном пучке с шагом 58 мм при трубах 51 2,5 мм. Боковые экраны и крайние боковые ряды труб конвективного пучка объединены общими коллекторами по всей длине котла.
В котлах применена схема одноступенчатого испарения. Вода циркулирует следующим образом: питательная вода из экономайзера подается в верхний барабан под уровень воды по перфорированной трубе. В нижний барабан вода сливается по задним обогреваемым трубам кипятильного пучка. Передняя часть пучка (от фронта котла) является подъемной. Из нижнего барабана вода по перепускным трубам поступает в камеры левого и правого экранов. Питание экранов осуществляется также из верхнего барабана по опускным стоякам, расположенным на фронте котла. Вся пароводяная смесь выходит под уровень воды вверхний барабан, где происходит процесс барботажа пара через слой воды.
Отсепарированный в свободном объеме пар проходит через пароприемный дырчатый лист, установленный на расстоянии 50 мм от верхней образующей барабана, и направляется в паропровод.
Применение плотных экранов позволяет заменить тяжелую обмуровку на боковых стенах котлов натрубной, состоящей из слоя шамотобетона по сетке толщиной 25 мм и нескольких слоев изоляционных плит общей толщиной около 100 мм.
Натрубная обмуровка устанавливается при монтаже и снаружи покрывается металлической обшивкой толщиной 2 мм, привариваемой к каркасу. Обшивка поставляется с завода-изготовителя в виде разрезанных по размеру и упакованных в пакеты листов. Котлы (без решетки и экономайзера) поставляются заказчику одним транспортабельным блоком.
Котлоагрегаты оборудуются системой возврата уноса и острым дутьем. Унос, оседающий в четырех зольниках котла, возвращается в топку при помощи эжекторов и вводится в топочную камеру на высоте 400 мм от решетки. Смесительные трубы возврата уноса выполнены прямыми, без поворотов, что обеспечивает надежную работу систем. Доступ к эжекторам возврата уноса для осмотра и ремонта возможен через люки, расположенные на боковых стенках.
Воздух острого дутья вводится в топку через заднюю стенку в зависимости от паропроизводительности котла 5-12 соплами диаметром 20 мм. Сопла
установлены на высоте 500 мм от уровня колосникового полотна. Воздух в систему возврата уноса острого дутья подается от высоконапорного вентилятора производительностью 1000 м3 /ч и полным напором 380 мм вод. ст.
В качестве топочного устройства для сжигания отечественных каменных
и бурых углей к котлам паропроизводительностью 4; 6,5 и 10 т/ч устанавливаются топки с пневмомеханическими забрасывателями и моноблочной ленточной цепной решеткой обратного хода типа ТЛЗМ. Цепные решетки топок ТЛЗМ поставляются заказчику в блочном исполнении после сборки и обкатки на заводе-изготовителе, что существенно повышает их эксплуатационную надежность. Рама решетки служит опорой коллекторов боковых экранов котлов. Котел КЕ-2,5-14С комплектуется топкой с пневмомеханическими забрасывателями и решеткой с поворотными колосниками (ЗП-РПК).
Основные характеристики котлов типа КЕ приведены в табл. 1
Таблица 1
Технические характеристики котлов типа КЕ
Параметр | Тип котла | ||||
Паропроизводительность, | |||||
Давление, кгс/см2 | |||||
Температура пара, °С: | |||||
насыщенного | |||||
перегретого | |||||
Площадь поверхностей | |||||
нагрева, м2 : | |||||
радиационной | |||||
конвективной | |||||
КПД при сжигании каменных | |||||
Тип топочного устройства | |||||
Площадь зеркала горения, м2 | |||||
Габаритные размеры (с пло- | |||||
щадками и лестницами), м: | |||||
Окончание табл. 1
Параметр | Тип котла | ||||
Конструктивные размеры, мм: | |||||
Число рядов труб, n, шт | |||||
Масса котельного металла, кг | |||||
Масса прочего металла, кг | |||||
Масса в объеме заводской | |||||
поставки, кг | |||||
За котельными агрегатами в случае сжигания каменных углей устанавливаются водяные экономайзеры, а при сжигании высоковлажных бурых углей – трубчатые воздухоподогреватели.
В табл. 2 дана комплектация котлов для каменных и бурых углей с приведенной влажностью до Wпр = 8. Для бурых углей с большей влажностью вместо экономайзеров за котлами рекомендуется устанавливать воздухонагреватели.
Таблица 2 |
||||||
Комплектация котлов для каменных и бурых углей |
||||||
Тип котла | Питательный | Дутьевой | Золоуловитель |
|||
(батарейные |
||||||
экономайзер | вентилятор |
|||||
ТЛЗМ-1,87/2, 4 | ||||||
ТЛЗМ-1,87/3, 0 | ||||||
ТЛЗМ-2,7/3, 0 | ||||||
Серия паровых котлов со слоевыми топками производительностью от 2,5 до 10 т/ч разработана Научно-производственным объединением по исследованию и конструированию энергетического оборудования им. И.И.Ползунова совместно с Бийским котельным заводом (БиКЗ), а слоевые механические
топки с моноблочной цепной решеткой для котлов производительностью от 4 до 10 т/ч - совместно с Кусинским машиностроительным заводом (КМЗ).
Котел производительностью 25 т/ч предназначен для производства насыщенного или перегретого пара, идущего на технологические нужды промышленных предприятий, в системы отопления, вентиляции и горячего водоснабжения. Топочная камера котла шириной 2730 мм полностью экранирована (степень экранирования Нл /Fст 0,8) трубами 51 2,5 мм. Трубы всех экранов приварены к верхним и нижним камерам 219 8 мм. Топочная камера по глубине разделена на два объемных блока. Каждый из боковых экранов (правый и левый) переднего и заднего топочных блоков образует самостоятельный циркуляционный контур. Верхние камеры боковых экранов в целях увеличения проходного сечения на входе в пучок расположены асимметрично относительно оси котла. Шаг труб боковых экранов – 55 мм, шаг труб фронтового и заднего экранов – 75 мм. Трубы заднего экрана выделяют из топочного объема камеру догорания. На наклонном участке труб уложен слой огнеупорного кирпича толщиной 65 мм. Объем топочной камеры – 61,67м3 .
Для улучшения циркуляционных характеристик фронтового экрана на нем устанавливаются три рециркуляционные трубы 89 4 мм. Площадь лучевоспринимающей поверхности нагрева – 92,10 м2 . Третьим поставочным блоком котла является блок конвективного пучка с двумя барабанами (верхним и нижним) внутренним диаметром 1000 мм. Длина верхнего барабана 7000 мм, нижнего – 5500 мм. Толщина стенки барабана котлов с рабочим давлением 14 кгс/см2 – 13 мм, материал - сталь 16ГС. Ширина конвективного пучка по осям крайних труб - 2320 мм. В таком пучке отсутствуют пазухи для размещения пароперегревателя, что существенно улучшает омывание конвективного пучка.Конвективный пучок (за исключением наружных боковых рядов) набирается из тех же фасонов труб, что и пучки котлов ДКВр. Поперечный шаг труб в пучке составляет 110 мм, продольный – 95 мм. Площадь поверхности нагрева конвективного пучка равна 417, 8 м2 .
Первые три ряда труб на входе в пучок имеют шахматное расположение с поперечным шагом S = 220 мм. Удвоение величины шага по сравнению c остальными рядами позволяет увеличить проходное сечение на входе в пучок, частично перекрытое потолком топочной камеры.
У котлов, вырабатывающих перегретый пар, за пятью первыми рядами труб пучка вместо испарительных труб устанавливается пароперегреватель из труб 32 3 мм с камерами размером 159 6 мм. Средний поперечный шаг труб пароперегревателя-70 мм, средний продольный шаг пароперегревателя - 75 мм.Сепарационное устройство располагается в верхнем барабане и состоит из отбойных щитов и козырьков, осушающих пар. Окончательно очищается пар от влаги горизонтальным жалюзийным сепаратором, состоящим из 17 пакетов жалюзи, расположенных на расстоянии 300 мм от среднего уровня воды в барабане. Равномерный подвод пара к жалюзийному сепаратору обеспечивается размещенным над сепаратором дырчатым листом с отверстиями 8 мм.
Хвостовые поверхности состоят из одноходового по воздуху воздухоподогревателя с поверхностью нагрева 228 м2 , обеспечивающего подогрев воздуха до 145°С, и установленного следом за ним по ходу газов чугунного экономайзера с поверхностью нагрева 646 м2 . Для сжигания каменных и бурых углей под котлом устанавливается механическая топка ТЧЗ-2,7/5,6, которая состоит из чешуйчатой цепной решетки обратного хода шириной 2,7 м и расстоянием между валами 5,6 м и двух пневматических забрасывателей с пластинчатым питателем ЗП-600. Активная площадь зеркала горения равна 13, 4 м2 . Решетка приводится в движение при помощи привода ПТ-1200, обеспечивающего 8 ступеней регулирования скорости движения в пределах 2,8 – 17,6 м/ч. Дутьевой короб под решеткой разделен на четыре воздушные зоны. Подача воздуха регулируется при помощи поворотных заслонок на воздуховодах. Котельная установка оборудована системой возврата уноса и острого дутья. Выпадающий в конвективном пучке унос оседает в четырех зольниках и возвращается в топочную камеру для дожигания при помощи воздушных эжекторов по прямым трубам 76 мм через заднюю стенку. Восемь сопл острого дутья 29 мм расположены в задней стенке топки на высоте 1400 мм от решетки. Воздух в систему острого дутья и возврата уноса подается от высоконапорного вентилятора производительностью 2000 м3 /ч и полным напором 380 кг/м2 .
Котельная установка комплектуется вентилятором ВДН-12,5 с электродвигателем АО2-91-6 мощностью 55 кВт с частотой вращения 1000 об/мин и дымососом ДН-15 с электродвигателем АО2-92-6 мощностью 75 кВт с частотой вращения 1000 об/мин. Для очистки дымовых газов применяется золоуловитель БЦ- 2 6 7. Паровой котел типа КЕ-25-14С разработан Научно-производственным объединением по исследованию и проектированию энергетического оборудования им. И.И. Ползунова и Бийским котельным заводом. Техническая характеристика котла КЕ-25-14С с топочным устройством ТЧЗ-2700/5600 представлена в табл.3. На рис. 1-5 представлены чертежи котлов типа КЕ.
Таблица 3 |
||
Техническая характеристика котла КЕ-25-14С |
||
Параметр | Значение | |
Паропроизводительность, т/ч | ||
Давление, кгс/см2 | ||
Температура насыщенного (перегретого) пара, °С | ||
Площадь поверхностей нагрева, м2 : | ||
радиационной | ||
конвективной | ||
КПД (при сжигании каменных углей), % | ||
Площадь зеркала горения, м2 | ||
Габаритные размеры, м: | ||
высота о пола до оси верхнего барабана | ||
Масса в объеме заводской поставки, кг | ||
Рис. 1. Паровой котел типа КЕ-2,5-14С
Рис. 1(окончание). Паровой котел типа КЕ-2,5-14С
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Введение
Целью курсового проекта является проверочный тепловой расчет котлоагрегата типа КЕ-10-14.
Котельный агрегат включает топочное устройство, трубную систему с барабанами, пароперегреватель, водяной экономайзер, воздухоподогреватель, а также каркас с лестницами и помостами для обслуживания, обмуровку, газоходы и арматуру.
У котлов КЕ-10-14 диаметр нижнего и верхнего барабанов составляет 1000 мм. Межцентровое расстояние установки барабанов - 2750 мм. На задних днищах верхних и нижних барабанов, а также на переднем днище верхнего барабана размещены лазы для внутреннего осмотра котла.
Для котлов КЕ-10-14 применяется одноступенчатая схема испарения. Пароперегреватели устанавливаются в начале конвективного пучка. Насыщенный пар направляется в первую часть коллектора из верхнего барабана по пароперепускным трубам. Выход перегретого пара осуществляется из второй части верхнего коллектора.
У котла КЕ-10-14топочная камера разделена кирпичной стенкой на собственно топку и камеру догорания, что позволяет повысить КПД котла за счёт снижения химического и механического недожога. Вход газов из топки в камеру догорания и выход газов из котла асимметричные.
Котёл комплектуется необходимым количеством арматуры и контрольно-измерительными приборами.
Исходные данные по проекту:
1. Пароперегреватель типа КЕ-10-14
2. Паропроизводительность агрегата, D - 10 т/ч
3. Непрерывная продувка в процентах от паропроизводительности агрегата, с - 75%
4. Давление пара у главной паровой задвижки, р п - 14 МПа
5. Температура перегретого пара, t п.п. - 220 0 С
6. Температура питательной воды перед экономайзером, t п.в. - 65 0 С
7. Температура уходящих газов, ? у.г. - 180 0 С
8. Значение продувки p- 3%
9. Вид топлива - природный газ
10. Температура воздуха на входе в воздухоподогреватель, t? в.п. - 25 0 С
11. Температура воздуха на выходе из воздухоподогревателя, t? в.п. - 120 0 С
Схема парогенератора типа КЕ-10-14
1. Тепловой расчет парогенератора КЕ-10-14
1.1 Расчет горения топливной смеси
Выполняем расчет горения топливной смеси.
котлоагрегат водяной экономайзер
В качестве компонентов топлива взяты - природный газ Щебелинка- Днепропетровск
Таблица 1
Теплоту сгорания газообразного топлива определяем по следующему выражению:
0,127 * CO + 0,108 * H 2 + 0,234 * H 2 S +0,358 * CH 4 + 0,636 * C 2 H 6 + + 0,913 * C 3 H 8 + 1,185 * C 4 H 10 + 0,595 * C 2 H 4 + 0,877 * C 3 H 6 + 0,156 * C 4 H 8 + + 1,462 * C 5 H 12
0,358*92,8+0,636*3,9+0,913*1+1,185*0,4+1,462*0,3= 37528 кДж/м 3
котлоагрегат водяной экономайзер
Коэффициентом избытка воздуха для природного газа б? =1,1
Объем воздуха необходимый для горения смеси:
V = б m в * = 1,1*9,7 = 10,67 м 3 /кг
Теоретические объемы продуктов сгорания при б =1:
а) для природного газа:
0,01* (СО 2 + СО + H 2 S + m * C m H n) = = 0.01*(0.1+1*92.8+2*3.9+3*1+4*0.4+5*0.3) =1.056 м 3 / м 3 ;
0,79* + 0,01 * N 2 = 0,79 *9,7+0,01*1,5 = 7,678 м 3 / м 3 ;
0,1* (H 2 S + H 2 + 0,5*n*C m H n + 0.124* d ?) + 0.016*
0,1* (2*92.8+3*3.9+4+5*0.4+6*0.3+1.24)+0.0161*9.7 = 2.223 м 3 / м 3 ;
б) Объемы продуктов сгорания газообразного топлива б? =1,1
? = ? + (б? - 1) * 7,678+ (1,1-1) * 9,7 = 8,648 м 3 / м 3 ;
0,0161 * (б? - 1) * = 2,223+ 0,01261*(1,1-1)*9,7 = 2,238 м 3 / м 3 ;
1,056 + 8,648 + 2,238 = 11,9 м 3 / м 3
Объемные доли трехатомных газов, равные парциальным давлениям газов при общем давлении 0,1 МПа, подсчитаем по формулам:
= / = 1,056/11,9 = 0,08,
= / = 2,238/11,9 = 0,18,
0,08 + 0,18 = 0,26.
Энтальпия теоретически необходимого объема воздуха:
= * (ct) в = 9,7 * 39 = 378 кДЖ/м 3
2. Основные характеристики парогенератора
1) Паропроизводительность агрегата, D - 10 т/ч
2) Давление пара у главной паровой задвижки, р п - 14 МПа
3) Температура перегретого пара, t п.п. - 220 0 С
4) Температура питательной воды перед экономайзером, t п.в. - 65 0 С
5) Температура уходящих газов, ? у.г. - 180 0 С
Таблица. Присосы воздуха по газоходам? б и расчетные коэффициенты избытка воздуха в газоходах б?
Характеристика продуктов сгорания в газоходах парогенератора (м 3 /кг, = 1,06 м 3 /кг, = 7,678 м 3 /кг, = 2,224 м 3 /кг)
|
Величина |
Газоходы |
|||||
|
Топка и фестон |
2ст. перегре-вателя |
2 ст. эконо-майзера |
1 ст. эконо-майзера |
|||
|
Рас. коэффициент избытка воздуха в газоходе б? |
||||||
|
0,0161 * (б - 1) * |
||||||
3. Расчет теплового баланса парогенератора и расход топлива
1. Располагаемая теплота топлива
37528 + 0 + 0 = 37528 кДж/кг
2. Потеря теплоты от химической неполноты сгорания топлива q 3 = 0,5 %
3. Потеря теплоты от механической неполноты сгорания топлива q 4 = 0 %
4. Температура уходящих газов? у.г. =180 0 С
5. Энтальпия уходящих газов I ух = 2802 кДж/кг
6. Температура воздуха в котельной t х.в. =25 0 С
7. Энтальпия воздуха в котельной I х.в. = 331 кДж/кг
8. Потеря теплоты с уходящими газами q 2 = = = 6,35 %
9. Потеря теплоты от наружного охлаждения q 5 = 1,75 %
10. Сумма тепловых потерь У q = q 2 + q 3 + q 4 + q 5 = 6,35 + 0,5 + 0 + 1,75 = 8,6 %
11. КПД парогенератора з пг =100 - У q = 100 - 8,6 = 91,4 %
12. Коэффициент сохранения теплоты ц = 1 - = 1 - = 0,98
13. Паропроизводительность агрегата D = 2,08 кг/с
14. Давление пара в барабане P б = 1,5 МПа
15. Температура перегретого пара t п.п. = 220 0 С
16. Температура питательной воды t п.в. = 65 0 С
17. Удельная энтальпия перегретого пара = 2844 кДж/кг
18. Удельная энтальпия питательной воды = 273,25 кДж/кг
19. Значение продувки p=3 %
20. Полезно используемая теплота в агрегате пг = D * () + D * * () = = 2,08 * (2844 - 273,25) + 2,08 * * (844,7 - 273,25) = 5391 кВт
21. Определяем полный расход топлива В = = = 0,16 кг/с
22. Расчетный расход топлива
В р = В * = 0,16 * = 0,16 кг/с
4. Расчет теплообмена в топке
1. Активный объем топочной камеры V т = 22,6 м 3
2. Определяем тепловое напряжение объема топки расчетное q v = = = 265,7 кВт/м 3
3. Тепловое напряжение объема топки допустимое q v = 350 кВт/м 3
4. Площадь ограждающих поверхностей F с т = 40 м 2
5. Площадь лучевоспринимающей поверхности топки и камеры догорания H л = 30,3 м 2
6. Эффективная толщина излучающего слоя S т = 3,6 = 3,6 = 2,034 м
7. Коэффициент тепловой эффективности лучевоспринимающей поверхности Ш ср = = = 0,49
8. Высота топки Н т = 2,7 м
9. Высота расположения горелок h г = 1,0 м
10. Коэффициент светимости пламя m= 0,2
11. Относительное положение максимума температуры в топке Х г = = = 0,37
12. Параметр, учитывающий распределения температур в топке М = 0,54 - 0,2 Х г = 0,54-0,2*0,37 = 0,47
13. Коэффициент избытка воздуха в топке б т = 1,15
14. Присос воздуха в топке?б т = 0,05
15. Температура воздуха в котельной t х.в. =25 0 С
16. Энтальпия холодного воздуха I х.в. = 331 кДж/кг
17. Температура горячего воздуха t г.в. = 150 0 С
18. Энтальпия горячего воздуха I г.в. = 1945 кДж/кг
19. Определяем количество теплоты вносимое в топку воздухом в = (б т - ?б т) + ?б т = (1,15 - 0,05)* 1945 + 0,05*331 = =2156,05 кДж/кг
20. Определяем полезное тепловыделение в топке агрегате т = * + в = 37528 *+ 2156,05 = 39496,41 кДж/ кг
21. Температура газов на выходе из топки?? г = 1050 0 С
22. Энтальпия газов на выходе из топки I? т = 15826 кДж/кг
23. Теоретическая температура горения? а = 1740 0 С
24. Определяем среднюю суммарную теплоемкость продуктов сгорания = = = 34,3 кДж/(кг К)
25. Объемная доля водяных паров = 0,18
26. Объемная доля трехатомных газов = 0,08
27. Суммарная объемная доля трехатомных газов = 0,26
28. Суммарная поглощательная способность трехатомных газов с S т = 0,1*0,26*2,034 = 0,053 м МПа
29. Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами к г = 6,5 1/(м МПа)
30. Коэффициент ослабления лучей несветящейся частью топочной среды к нс = к г = 6,5 * 0,26 = 1,69 1/(м МПа)
31. Суммарная оптическая толщина газового потока крs = к нс с S т = 1,69*0,1*2,034 = 0,34
32. Степень черноты несветящейся части факела а г = 0,26
33. Коэффициент ослабления лучей сажистыми частицами к саж = 0,3* (2 - б т) * (1,6) * = 0,3* (2 - 1,15) * *(1,6) * = 3,29 1/(м МПа)
34. Коэффициент ослабления лучей светящейся частью топочной среды к св = к нс + к саж = 1,69 + 3,29 = 4,98 1/(м МПа)
35. Произведение к с S = к св с S т = 4,98*0,1*2,034 = 1,01
36. Степень черноты светящейся части факела а св = 0,6
37. Степень черноты факела б ф = m а св + (1- m) а г = 0,2*0,6+(1-0,2)*0,26 = = 0,328
38. Степень черноты топки а т = = = 0,50
39. Рассчитываем тепловую нагрузка стен топки q F = = = 159,99 кДж/(м 3 с)
40. Температура газов на выходе из топки?? т = 1025 0 С
41. Энтальпия газов на выходе из топки I? т = 15872 кДж/кг
42. Общее тепловосприятие топки = ц (т - I? т) = 0,98 (- 15872) = 23152 кДж/кг
43. Средняя удельная тепловая нагрузка лучевоспринимающих поверхностей стенки = = = 112 кВт/м 2
5. Расчет пароперегревателя и конвективных поверхностей нагрева
1. Диаметр труб d/d вн = 51/45 мм
2. Площадь поверхности нагрева Н = 52 м 2
3. Параметры пара на входе:
Давление р?= р у = 1,5 МПа
Температура t? = t нас = 198 0 С
4. Удельная энтальпия кипящей воды?= 844,7 кДж/кг
5. Удельная энтальпия сухого насыщенного пара?= 2790,4 кДж/кг
6. Удельная энтальпия пара на входе в пароперегреватель? п = х? + (1-х)?= 0,98*2790,4 + (1-0,98)*844,7 = 2751,5 кДж/кг
7. Параметры пара на выходе:
Давление р?= 1,4 МПа
Температура t? = 220 0 С
Удельная энтальпия? п =2855 кДж/кг
8. Тепловосприятие пароохладителя? по =60 кДж/кг
9. Определяем тепловосприятие пароперегревателя = (? п +? по -? п) = (2855+60 - 2751,5) = 2725,7 кДж/кг
10. Коэффициенты распределения тепловой нагрузки
По высоте з в = 0,7
Между стенами з ст = 1,0
11. Рассчитываем удельное лучистое тепловосприятие выходного окна топки q л = з в з ст = 0,7*0,87*112 = 48 кВт/м 2
12. Угловой коэффициент фестона = 0,8
13. Площадь поперечного сечения газохода перед пароперегревателем F? г = а?b? = 2,1 * 2,8 = 5,88 м 2
14. Определяем лучистое тепловосприятие Q л = (1 - ф) F? г = *(1 - 0,8)* 5,88 = 302 кДж/кг
15. Определяем конвективное тепловосприятие пароперегревателя Q к = Q - Q л = 2725,7 - 302 = 2424кДж/кг
16. Энтальпия газов на входе в пароперегреватель I? = 15872 кДж/кг
17. Температура газов на входе в пароперегреватель?? = 1025 0 С
18. Энтальпия газов на выходе из пароперегревателя I? = I?- + ?а = 17474 - + 0,05 *238 = 14801 кДж/кг
19. Температура газов на выходе из пароперегревателя?? = 970 0 С
20. Определяем среднюю температуру газов? ср = 0,5(??+ ??)= 0,5*(1025+970) = 997,5 0 С
21. Средняя площадь живого сечения газоходов F ср = 7,5 м 2
22. Определяем среднюю скорость газов = = = 1,28 м/с
23. Коэффициент теплоотдачи конвекцией б к = а н С z С s С ф = 30*0,64*1,0*0,9 = 14 Вт/(м 2 К)
24. Средняя температура пара t ср = 0,5(t?+t?) = 0.5*(198+220) = 209 0 С
25. Объем пара при средней температуре = 0,147 м 3 /кг
26. Средняя скорость пара = = = 9,49 м/с
27. Коэффициент теплоотдачи от стенки к пару б 2 = С d б н = 0,85*250 = 210 Вт/(м 2 К)
28. Толщина излучающего слоя S = 0.9 (- 1)d = 0.9 (- 1)* 0.045 = 0,25 м
29. Суммарная поглощательная способность трехатомных газов с S = 0,1*0,25*0.25 = 0.006 м МПа
30. Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами к г = 20
31. Суммарная оптическая толщина запыленного газового потока ск S = к г S = 20*0,25*0,1*0,25 = 0,13
32. Степень черноты излучающей среды а = 0,14
33. Коэффициент загрязнения е = 0,007 м 2 К/Вт
34. Определяем температуру загрязненной стенки трубы t c т = t c р + (е +) 10 3 = 209 + (0,007 +) 2125,7*10 3 = 285,5 0 С
35. Коэффициент теплоотдачи излучением б л = б н б С г = 140*0,12*1 = 16,8 Вт/(м 2 К)
36. Коэффициент теплоотдачи от газов к стенки б 1 = о (б к + б л) = 0,9*(14 + 16,8) = 27 Вт/(м 2 К)
37. Коэффициент тепловой эффективности Ш = 0,8
38. Коэффициент теплопередачи к = Ш = 0,8 * = 19 Вт/(м 2 К)
39. Разности температур между газами и паром - наибольшая?t б = ?? - t? = 1025 - 220 = 805 0 С - наименьшая?t м = ?? - t? = 970 - 198 = 772 0 С
40. Температурный напор при противотоке?t прт = = = 675 0 С
41. Площадь поверхности нагрева прямоточного участка Н прм = 25 м 2
42. Полная площадь поверхности нагрева Н = 42 м 2
43. Параметр А = Н прм / Н = 25/42 = 0,6
44. Определяем полный перепад температур газов ф 1 = ?? - ?? = 1025 -970 = 55 0 С
45. Определяем полный перепад температур пара ф 2 = t? - t? = 220 - 198 = 22 0 С
46. Параметр Р = = = 0,1
47. Параметр R = = = 2,5
48. Коэффициент перехода к сложной схеме Ш = 0,9
49. Температурный перепад?t = Ш?t прт = 0,9 * 825 = 607 0 С
50. Определяем тепловосприятие по уравнению теплообмена = = = 2630 кДж/кг
51. Расхождение расчетных тепловосприятий?= = * 100 = 4 %
6. Расчет второй ступени экономайзера
1. Площадь поверхности нагрева ступени Н = 35 м 2
2. Площадь живого сечения для прохода газов F г = 1,8 м 2
3. Площадь живого сечения для прохода воды f = 0,017 м 2
4. Температура газов на входе в ступень?? = 850 0 С
5. Энтальпия газов на входе в ступень I? = 14711кДж/кг
6. Температура газов на выходе из ступени?? = 725 0 С
7. Энтальпия газов на входе в ступень I? = 12066 кДж/кг
8. Рассчитаем тепловосприятие ступени (теплота, отданная газами) =ц (I?- I? + ?б) = 0,98*(17430 - 14711 + 0,04 *238) = 2611 кДж/кг
9. Рассчитаем удельную энтальпиюя воды на выходе из ступени?= п + ? по - (+ +) = 2855 + 60 - (23152 + 2424 + 2725,7) = = 758 кДж/кг
10. Температура воды на выходе из ступени t? = 179 0 С
11. Удельная энтальпия воды на входе в ступень = ? - = 758 - = 696 кДж/кг
12. Температура воды на входе в ступень t? = 169 0 С
13. Определяем среднюю температуру воды t ср = 0,5(t ?+ t ?)= 0,5*(167+176) = 174 0 С
14. Определяем скорость воды в трубах = = = 0.65 м/с
15. Определяем среднюю температуру газов? ср = 0,5(??+ ??)= 0,5*(850 + 725) = 787,5 0 С
16. Определяем среднюю скорость газов = = = 7 м/с
17. Коэффициент теплоотдачи конвекцией б к = а н С z С s С ф = 52*0,95*0,9*1.0 = 34 Вт/(м 2 К)
18. Определяем эффективная толщина излучающего слоя S = 0.9(= 0.9(= 0.06 м
19. Суммарная поглощательная способность трехатомных газов сS = 0,1*0,25*0,06 = 0,0015
20. Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами к г = 12
21. Суммарная оптическая толщина запыленного газового потока крs = к г с S т = 12*0,25*0,1*0,06 = 0,1
22. Степень черноты газов а = 0,1
23. Определяем температуру загрязненной стенки трубы t c т = t c р + ?t = 171,5 + 60 = 231 0 С
24. Коэффициент теплоотдачи излучением б л = б н б С г = 95*0,1*0,98 = 9 Вт/(м 2 К)
25. Температура в объеме камеры перед ступенью?? = 855 0 С
26. Коэффициент А = 0,3
27. Глубина по ходу газов ступени ln = 0,75 м объема перед ступенью lоб = 0,95 м
28. Коэффициент теплоотдачи излучением с учетом излучения газового объема перед ступенью б? л = б л = 9* = 9,5 Вт/(м 2 К)
29. Коэффициент теплоотдачи от газов к стенки б 1 = о (б к + б? л) = 0,9*(34 + 9,5) = 35 Вт/(м 2 К)
30. Коэффициент теплопередачи к = Ш б 1 = 0,8*35 = 24 Вт/(м 2 К)
31. Разность температур между средами - наибольшая?t б = ?? - t? = 850 - 179 = 701 0 С - наименьшая?t м = ?? - t? = 725 - 169 = 556 0 С
32. Отношение?t б /?t м = 701 / 556 = 1,26 1,7
33. Температурный напор?t = 0,5(?t б +?t м) = 0,5(701 +556) = 618 0 С
34. Определяем тепловосприятие ступени по уравнению теплообмена = = = 2750 кДж/кг
35. Расхождение расчетных тепловосприятий?= = * 100 = 4 %
7. Расчет первой ступени экономайзера
1. Температура газов на входе в ступень?? = 425 0 С
2. Энтальпия газов на входе в ступень I? = 8235 кДж/кг
3. Температура газов на выходе из ступени?? = 310 0 С
4. Энтальпия газов на входе в ступень I? = 5975 кДж/кг
5. Определяем тепловосприятие ступени (теплота, отданная газами) =ц (I?- I? + ?б) = 0,98*(8235 - 5975 + 0,04 *238) = 2224 кДж/кг
8. Расчет невязки теплового баланса парогенератора
1. Расчетная температура горячего воздуха t г.в. =370 0 С
2. Энтальпия горячего воздуха при расчетной температуре = 4938 кДж/кг
3. Определяем количество теплоты вносимое в топку воздухом = (б т - ?б т) + ?б т = (1,15 - 0,05)* 4938 + 0,05*331 = =5748 кДж/кг
4. Определяем полезное тепловыделение в топке т = * + в = 37528 *+ 5748= 45088 кДж/ кг
5. Определяем лучистое тепловосприятие топки = ц (г - I? т) = 0,98 (45088 - 15872) = 28632 кДж/кг
6. Расчетная невязка теплового баланса? = з пг - (+ к + пе + эк) (1 -) = 37528* 0,91 - (28632 + + + 2224)*(1-) = 870 кДж/кг
7. Невязка 100% = 100 = 2 %
Литература
1. Частухин В.И., «Тепловой расчет промышленных парогенераторов». Учебное пособие. -- К.: Выща школа. Головное изд-во, 1989. -- 223 с.
2. Зах Р.Г., Котельные установки. М., «Энергия», 1968. -- 352 с.
3. Александров А., Григорьев Б. Таблицы теплофизических свойств воды и водяного пара. М.: Издательство МЭИ, 1999. -- 168 с.
ено н Размещено на Allbest
Подобные документы
Проектирование и тепловой расчет котельного агрегата. Характеристика котла, пересчет топлива на рабочую массу и расчет теплоты сгорания. Определение присосов воздуха. Вычисление теплообмена в топке и толщины излучающего слоя. Расчет пароперегревателя.
курсовая работа , добавлен 08.04.2011
Расчет тепловой работы методической толкательной печи для нагрева заготовок. Составление теплового баланса работы печи. Определение выхода продуктов сгорания, температур горения топлива, массы заготовки, балансового теплосодержания продуктов сгорания.
курсовая работа , добавлен 21.11.2012
Особенности методики теплового расчета котлов типа ДКВР, не содержащих пароперегревателя. Выявление объема и состава дымовых газов. Определение расхода топлива, адиабатной температуры сгорания. Расчет чугунного экономайзера ВТИ, пучка кипятильных труб.
методичка , добавлен 06.03.2010
Методы использования тепловых вторичных ресурсов, установки для внешнего теплоиспользования. Принципиальные схемы использования теплоты производственной воды, тепловые аккумуляторы. Расчет процесса горения в топке, тепловой нагрузки и расхода топлива.
курсовая работа , добавлен 21.06.2010
Выполнение проверочно-конструкционного расчета котлоагрегата БКЗ-420 с целью определения показателей его работы при переходе на другое топливо, при изменении нагрузок или параметров пара, а также после проведенной реконструкции поверхности нагрева.
курсовая работа , добавлен 17.05.2011
Выполнение расчета горения топлива с целью определения количества необходимого для горения воздуха. Процентный состав продуктов сгорания. Определение размеров рабочего пространства печи. Выбор огнеупорной футеровки и способа утилизации дымовых газов.
курсовая работа , добавлен 03.05.2009
Тепловой расчет камеры конвекции и радиации. Устройство аппарата и обоснование его конструкции. Коэффициент полезного действия и расход топлива. Состав продуктов горения. Теоретический и действительный расход воздуха. Содержание углерода в топливе.
курсовая работа , добавлен 24.12.2015
Расчет сырьевой смеси и горения газообразного топлива. Изготовление на производстве портландцементного клинкера. Изучение химического состава сырьевых компонентов. Определение массового, объемного расхода топлива и материального баланса его состава.
контрольная работа , добавлен 10.01.2015
Определение горючей массы и теплоты сгорания углеводородных топлив. Расчет теоретического и фактического количества воздуха, необходимого для горения. Состав, количество, масса продуктов сгорания. Определение энтальпии продуктов сгорания для нефти и газа.
практическая работа , добавлен 16.12.2013
Техническая характеристика водогрейного котла. Расчет процессов горения топлива: определение объемов продуктов сгорания и минимального объема водяных паров. Тепловой баланс котельного агрегата. Конструкторский расчет и подбор водяного экономайзера.
Твердотопливный паровой котёл КЕ-10-14 С (КЕ-10-14 С-О (ПТЛ-РПК)(*), КЕ-10-14 С-О (ТЛЗМ) (**)), КЕ-10-14-225 С (3*), КЕ-10-14-225 С-О (4*)) – котёл с естественной циркуляцией со слоевыми механическими топками, предназначен для выработки насыщенного или перегретого пара, используемого на технологические нужды промышленных предприятий, в системах отопления, вентиляции и горячего водоснабжения. Котлы двухбарабанные, вертикально-водотрубные с естественной циркуляцией, с экранированной топочной камерой и конвективным пучком, поставляемые одним транспортабельным блоком (блок котла в обшивке и изоляции либо без неё), в комплекте с КИП, арматурой и гарнитурой в пределах котла, лестницами и площадками, пароперегревателем (по требованию Заказчика). Изоляционные и обмуровочные материалы в комплект поставки не входят.
Расшифровка наименования котла КЕ-10-14 С (КЕ-10-14 С-О (ПТЛ-РПК)(*), КЕ-10-14 С-О (ТЛЗМ) (**)), КЕ-10-14-225 С (3*), КЕ-10-14-225 С-О (4*)):
КЕ – тип котла (котёл с естественной циркуляцией), 10 - паропроизводительность (т/ч), 14 – абсолютное давление пара (кгс/см 2), 225 – температура перегретого пара, °С (в случае отсутствия цифры – пар насыщенный), С – способ сжигания топлива (слоевое сжигание), О - котел, поставляемый в обшивке и изоляции.
Цена котла: 5 897 600 рублей, 6 372 000 рублей (4*)
Котел КЕ-10 паропроизводительностью до 15 т/ч. для сжигания топлива в высокотемпературном циркулирующем кипящем слое (ВЦКС)
- Варианты: - установка пароперегревателя и работа с турбиной; - водогрейный режим - до 9 Гкал/ч.
- Подача топлива - одним ленточным или скребковым питателем через течку на фронте котла.
- КПД котла на угле - до 86%.
- Номинальная производительность - 10 т/ч.
- На углях Q r i > 4500 ккал/кг и A r
Подробности и результаты испытаний
1990 г. г. Тында - Проект реконструкции котла КЕ-10 на ВЦКС выполнен для котельной Мостоотряда-10.
Это наши первые опыты по реконструкции котлов на ВЦКС.
Тогда было подтверждено повышение производительности котлов ВЦКС в 1,5 раза по сравнению со слоевой модификацией котла (после реконструкции котел нес нагрузку 15-16 т/ч). Сжигался нерюнгринский уголь. Отрабатывались конструкции систем вторичного воздуха и возврата уноса, конструкции панелей охлаждения решетки ВЦКС. Во время пусконаладочных работ проводились очень тщательные многосторонние испытания котла. На основании зондирования топочной камеры строились поля температур и состава топочного газа. Отрабатывалась аэродинамика топочной камеры и конфигурация поворотного экрана для эффективного циркулирования уноса с возвратом его в топку на дожигание. Котел показал высокую маневренность: от 2-3-х т/ч до 16 т/ч при условии существования кипящего слоя. КПД котла был равен 95-97%.
1992 г. г. Киров - Проект реконструкции котла КЕ-10 на ВЦКС выполнен для котельной Мебельной фабрики.
Цель - обеспечение возможности сжигания кизеловского угля с зольностью 31% .
После запуска котла в эксплуатацию заказчик самостоятельно перешел на сжигание древесных отходов , как на выгодное в коммерческом плане топливо. Мы об этом были поставлены в известность восторженной статьей заказчика в местной прессе.
1995 г. - КЕ-10 водогрейный режим - Проект реконструкции котла КЕ-10 на ВЦКС с переводом его на водогрейный режим выполнен для пос. Мельниково по заказу Администрации Приозерского р-на Ленинградской области
Цель - сжигание кузнецких углей, а также торфа, в высокотемпературном кипящем слое (ВТКС) при работе котлоагрегата в водогрейном режиме.
Реконструкция трубной системы топочной камеры заключается в следующем:
- установка фронтового экрана от верхнего барабана до решетки, где экран отогнут для образования охлаждаемого свода;
- установка поворотного (заднего) экрана из труб ø51 мм и обеспечение его газоплотности (возможна кирпичная кладка);
- установка охлаждающих панелей решетки кипящего слоя из продольно расположенных труб ø76 мм.
Котел был смонтирован, но, в связи с экономическим кризисом и отсутствием потребителей пара, не был пущен в эксплуатацию.
2000 г. - Ленинградская область - Проект реконструкции для 2-х котлов КЕ-10 на ВЦКС выполнен для котельной Усть-Ижорского фанерного комбината
Цель - сжигание древесных отходов на решетке высокотемпературного циркулирующего кипящего слоя (ВЦКС) .
Для котлов КЕ-10 ВЦКС была построена новое здание, присторенное к старой очереди котельной комбината с котлами ДКВр, оборудованных топками Померанцева, которые не могли обеспечивать надежное сжигание древесных отходов резкопеременного фракционного состава и переменной влажности.
Разновидность и фракционный состав древесных отходов: опилки, стружка, дробленка с максимальным размером куска до 50 мм и содержанием пылевых фракций (менее 0,5 мм) не более 20%.
При отработке котла КЕ-10 ВЦКС на древесных отходах выполнялись корректировки:
- установлены экономайзеры (из-за повышенной температуры уходящих газов);
- заменена система топливоподачи (шнековая).
Основные результаты испытаний котлов №3 и №4, проведенных с 18 по 21 сентября 2002 г. в котельной УИФК:
- Время одновременной непрерывной безотказной работы котлов - 72 часа. Котельно-топочное и вспомогательное оборудование, КИПиА работали нормально, в расчетном режиме.
- В целом за период испытаний нагрузка котлов составляла от 3-4 до 10-13 т/ч при давлении пара 7.5-10,5 кгс/смІ.
- В период испытаний в котлах сжигались как сухая щепа из цехов, так и влажные отходы с отвалов. При сжигании влажных отходов значительного изменения режимных параметров не наблюдалось.
- Золоуловители котлов работают вполне удовлетворительно - массовый расход уловленной золы составляет 8-10 кг/час.
- Измеренная концентрация вредных выбросов (в среднем на максимальных нагрузках при налаженном режиме горения):
- зола - 100-150 мг/нмі;
- NO x = 150-170 мг/нмі;
- СО = 3,5-5 мг/нмі (0,03-0,04%);
- оксиды серы - не выявлены.
2004 г. - Реконструкция котла КЕ-10-14-С в котельной ОАО «Улан-Удэнский авиационный завод» для сжигания угля в ВЦКС:
Цель - сжигание тугнуйского угля со следующими характеристиками:
Котел обслуживается следующим тягодутьевым оборудованием:
- дымосос ДН-15 (n =1000 об/мин).
- вентилятор первичного воздуха ВДН-9у (n=1500 об/мин).
- вентилятор вторичного воздуха ВДН-8у (n=1500 об/мин).
- вентилятор возврата уноса (при возврате только из зольников) 19ЦС-63.
Паровые котлы КЕ -это двухбарабанные, вертикально-водотрубные, с естественной циркуляцией предназначены для выработки насыщенного или перегретого пара, идущего на технологические нужды промышленных предприятий, в системы отопления, вентиляции и горячего водоснабжения. Котлы данной серии имеют возможность перевода в водогрейный режим. Мощностью от 2,5 до 35 тонн пара/в час, давлением 1,4 МПа и температурой перегретого пара 194 и 250 `C. Возможна комплектация пароперегревателем. Конструкторские разработки позволяют увеличивать характеристики котла по давлению до 4 МПа и температуре до 440 `C. Котлы КЕ мощностью до 10 тонн пара/в час являются твердотопливными (уголь, отходы), котлы большей мощности могут работать на жидком топливе. Оснащен системой возврата-уноса несгоревших остатков топлива.
Котельная установка на базе котла типа КЕ состоит из блока котла, топочного устройства, экономайзера, арматуры, гарнитуры, устройства для подвода воздуха в топку, устройства для удаления отходящих газов.Топочная камера образована боковыми экранами, фронтовой и задней стенками. Топочная камера котлов паропроизводительностью от 2.5 до 10 т/ч разделена кирпичной стенкой на топку и камеру догорания, которая позволяет повысить КПД котла снижением механического недожога.
В котлах применена схема одноступенчатого испарения (зеркало испарения в верхнем барабане котла). Вода циркулирует следующим образом: питательная подогретая вода подается в верхний барабан под уровень воды по персрорированной трубе. В нижний барабан вода поступает по задним обогреваемым трубам кипятильного пучка. Передняя часть пучка (от фронта котла) является подъемной. Из нижнего барабана вода по перепускным трубам поступает в камеры левого и правого экранов. Питание экранов осуществляется также из верхнего барабана по опускным стоякам, расположенным на фронте котла. По экранным трубам происходит естественный подъем пароводяной смеси в верхний барабан.
Каждый котел типа КЕ паропроизводительностью от 2,5 до 10 т/ч оснащен контрольно-измерительными приборами и арматурой, оборудованы двумя предохранительными клапанами.На верхнем барабане устанавливается следующая арматура: главная паровая задвижка (у котлов без пароперегревателя), клапана для отбора проб пара, а также отбора пара на собственные нужды, манометр. На колене для спуска воды и на линиях периодической продувки из всех нижних камер экранов установлены запорные клапана. На питательных трубопроводах перед экономайзером устанавливаются обратные клапаны и запорные вентили; перед обратным клапаном установлен регулирующий клапан питания, который соединяется с исполнительным механизмом автоматики котла.Котел КЕ оснащен лестницами и площадками для удобства обслуживания, системой возврата-уноса несгоревших остатков топлива.Расшифровка типоразмера котла. КЕ 10-14-250С:
10-мощность-10 тонн пара/в час.
14-давление-1,4 МПа.
250-температура перегретого пара-250 `C
С-вид топлива: С- уголь, ГМ- жидкое топливо (газ, мазут и т.д.), О- предтопок скоростного горения, МТО- предтопок скоростного горения с воздухоподогревателем, МТД-ГМ- предтопок скоростного горения с решеткой РПК и жидкотопливной подсветкой.
Технические характеристики паровых котлов КЕ
| Обозначение котла | Вид топлива | Паро-произв., т/ч | Давление пара, МПа (кгс/см2) | Температура пара, оС | КПД, % | Габаритные размеры собственно котла, мм | Число блоков, шт | Масса котла | ||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| длина | ширина | высота | ||||||||
| КЕ-2,5-14С (С-О) | Каменный или бурый уголь | 2,5 | 1,4 (14) | 194 | 80,5 | 5660 | 4640 | 5050 | 1 | 8150 (12546)** |
| КЕ-4-14С (С-О) | То же | 4,0 | 1,4 (14) | 194 | 80,5 | 6900 | 4640 | 5190 | 1 | 9870 (14510) |
| КЕ-6,5-14С (С-О) | - | 6,5 | 1,4 (14) | 194 | 80,5 | 7940 | 4640 | 5190 | 1 | 12345 (15752) |
| КЕ-6,5-24С (С-О) | - | 6,5 | 2,4 (24) | 220 | 80,5 | 7940 | 4640 | 5190 | 1 | 14685 (18110) |
| КЕ-6,5-14-225С | - | 6,5 | 1,4 (14) | 225 | 80,5 | 7940 | 4780 | 5190 | 1 | 13320 |
| КЕ-10-14С (С-О) | - | 10 | 1,4 (14) | 194 | 82,5 | 8710 | 5235 | 5280 | 1 | 14670 (18853) |
| КЕ-10-24С (С-О) | - | 10 | 2,4 (24) | 220 | 82,5 | 8710 | 5235 | 5280 | 1 | 17410 (21628) |
| КЕ-10-14-225С-О | - | 10 | 1,4 (14) | 225 | 82,5 | 8710 | 4780 | 5335 | 1 | 19518 |
| КЕ-10-24-250С-О | - | 10 | 2,4 (24) | 250 | 82,5 | 8710 | 4780 | 5335 | 1 | 22205 |
| КЕ-25-14С | - | 25 | 1,4 (14) | 194 | 87,9 | 12640 | 5628 | 7660 | 3 | 36115 |
| КЕ-25-14-225С | - | 25 | 1,4 (14) | 225 | 87,9 | 12640 | 5628 | 7660 | 3 | 35954 |
| КЕ-25-24С | - | 25 | 2,4 (24) | 220 | 87,9 | 12640 | 5628 | 7660 | 3 | 39743 |
| КЕ-25-24-250С | - | 25 | 2,4 (24) | 250 | 87,9 | 12640 | 5628 | 7660 | 3 | 39546 |
| КЕ-25-24-350С | - | 25 | 2,4 (24) | 350 | 87,9 | 12640 | 5628 | 7660 | 3 | 39539 |
| Котлы многотопливные с предтопками скоростного горения | ||||||||||
| КЕ-2,5-14-О | Древесные отходы | 2,5 | 1,4(14) | 194 | 77,0 | 6890 | 3890 | 5055 | 1 | 9149 |
| КЕ-4-14-О | То же | 4,0 | 1,4(14) | 194 | 78,0 | 7445 | 3890 | 5055 | 1 | 10752 |
| КЕ-6,5-14-225 ТБО | Твердые бытовые отходы | 6,5 | 1,4(14) | 225 | 72,5 | 11050 | 4000 (по осям колонн) | 18340 (до оси бара- бана) | 1 | 112216*** ___________ 113750 |
| КЕ-6,5-14МТ-О | Древесные отходы, газ, мазут | 6,5 | 1,4(14) | 194 | 82,3 | 10700 | 5050 | 7490 | 2 | 24029 |
| КЕ-10-14МТ-О | То же | 10 | 1,4(14) | 19482,6 | 12590 | 5620 | 7490 | 2 | 32500 | |
| КЕ-25-14МТД-ГМ | - | 25 | 1,4(14) | 194 | 82,8 | 12690 | 8120 | 7600 | 3 | 42384 |
| КЕ-25-14-225МТД-ГМ | - | 25 | 1,4(14) | 225 | 82,4 | 12690 | 8120 | 7600 | 3 | 43100 |
| КЕ-25-24МТД-ГМ | - | 25 | 2,4(24) | 220 | 82,5 | 12690 | 8120 | 7600 | 3 | 46014 |
| КЕ-25-24-250МТД-ГМ | - | 25 | 2,4(24) | 250 | 82,2 | 12690 | 8120 | 7600 | 3 | 46429 |
* Котлы КЕ производительностью 2,5; 4,0; 6,5; 10 поставляются блоками и в обмуровке и обшивке.
** В скобках, указана масса котла в обмуровке и обшивке.
*** В числителе приведена масса котла без топки, а знаменателе - масса топки
Средняя наработка на отказ - 3000 ч.
Средний ресурс между капитальными ремонтами - 3 лет
Средний срок службы до списания - 20 лет